La tija d'una fresa de carbur massís
La tija d'una fresa de carbur sòlid és principalment una tija recta amb un cilindre complet (vegeu la figura 3-35) i una tija cilíndrica amb un pla de tall (conegut comunament com a "muntatge lateral" o "muntat lateral". ).
3-35
Tija recta
La tija d'un tallador de tija recta és un cilindre complet, de manera que la tija en si té una bona precisió i un centrat de subjecció. L'anomenada tija recta no vol dir que el diàmetre de la tija i el diàmetre de la peça de treball D. tinguin la mateixa mida bàsica. De vegades, el diàmetre de la peça de treball D serà més gran que el diàmetre de la tija (Dd), que s'anomena "contracció"; D'altra banda, el diàmetre de la peça de treball D. serà menor que el diàmetre de la tija (D.
Quan es subjecta una tija recta amb un mètode de subjecció general (com ara un mandril de molla), la confiança principal es basa en la fricció, de manera que de vegades la força de subjecció és insuficient. Si s'utilitza una estructura de mango recte per a una fresa d'angle helicoïdal gran amb una gran força axial, és més fàcil treure el mandril, especialment quan es produeix el fenomen de "gubia", tal com es mostra a la figura 3-5a.
Per tant, si utilitzeu un tallador d'hèlix gran per al fresat lateral/fresat de ranures, hauríeu d'utilitzar un mandril més segur, com ara un mandril elèctric o un mandril amb un bloqueig segur, o podeu utilitzar una tija cilíndrica amb un pla de tall tal com es descriu. a sota.
Una altra estructura principal de la tija de la fresa d'extrem de carbur sòlid de tija cilíndrica amb pla de tall és la tija cilíndrica amb pla de tall (vegeu la figura 3-37). L'accionament del tallador amb un pla de tall no depèn de la fricció, depèn de la força motriu forçada del pla de tall, de manera que no hi ha lliscament. Al mateix temps, el pla de tall també restringeix la fresa en direcció axial i no es produeix el fenomen de "caiguda de l'eina".
3-36
3-37
Tija cilíndrica amb pla de tall.
Una altra estructura principal de la tija de les freses de carbur sòlid és una tija cilíndrica amb un pla de tall (vegeu la figura 3-37). L'accionament del tallador amb un pla de tall no depèn de la fricció, depèn de la força motriu forçada del pla de tall, de manera que no hi ha lliscament. Al mateix temps, el pla de tall també restringeix la fresa en direcció axial i el fenomen de "caiguda de l'eina" no es produeix quan es retira el tallador.
Depenent del diàmetre de la tija, aquesta estructura pot ser com es mostra a la figura 3-37 amb només un pla de tall, o més gran amb dos plans de tall. Aquests dos no són dos estàndards, sinó només dos tipus de tiges estàndard en diferents segments de mida. Tanmateix, com que l'estructura dels dos plans de tall s'utilitza quan el diàmetre de la tija és superior o igual a 25 mm, la fresa de 20 mm i per sota és bàsicament una estructura de pla de tall únic.
A causa del pla de tall, el centre de gravetat de la tija teòricament es desvia lleugerament de l'eix de la tija, i això es troba al costat de la superfície de pressió. Això s'utilitzarà en l'anàlisi següent.
Tot i que aquesta estructura pot evitar alguns problemes de la tija recta impulsada per la fricció, també hi ha tres desavantatges.
1) El primer desavantatge és que la coaxialitat de l'eina i el suport de l'eina no és bona. Teòricament sempre hi ha un petit espai entre la tija cilíndrica amb un pla de tall i el forat cilíndric per a la seva subjecció. Quan la tija cilíndrica es carrega al forat rodó del portaeines i es bloqueja amb un cargol, l'eina es pressiona cap a un costat i el seu estat de subjecció es mostra a la figura 3-38, l'eix de l'eina i l'eix del portaeines produirà un desplaçament, donant lloc a diferents eixos de l'eina i del portaeines.
2) El segon desavantatge és la mala rigidesa de contacte. Com es pot veure a la figura 3-38, després de subjectar el tallador, un costat del tallador té una banda de contacte estreta amb la tija, mentre que l'altre costat no. La mida de la zona de contacte i la mida del buit són estretes i la bretxa és massa gran, cosa que fa que la superfície de contacte es deformi fàcilment, i aquesta deformació pot afectar negativament la intercanviabilitat del portaeines.
3) El tercer desavantatge és que l'equilibri dinàmic no és ideal. A més del desequilibri causat per la pròpia estructura d'aplanament, com ara la petita excentricitat del centre de gravetat del portaeines i l'eix del portaeines, que s'ha esmentat anteriorment, aquest desequilibri s'agreuja pel procés de compressió. Això és molt desavantatge per al mecanitzat d'alta velocitat.
3-38
